Гост лвж и гж

У нас вы можете скачать гост лвж и гж в fb2, txt, PDF, EPUB, doc, rtf, jar, djvu, lrf!

Таким образом, эффективный диаметр пожара пролива оказывается большим, чем диаметр обвалования. Необходимо отметить, что край пожара пролива, находящийся с наветренной стороны, в этих экспериментах не фиксировался [1].

Характер пожаров пролива может изменяться во времени. Вероятно, можно выделить индукционный период, в течение которого скорость горения увеличивается по мере того, как возрастающая интенсивность теплового излучения повышает скорость испарения, и стационарный период, при котором достигается равновесие.

В тех случаях, когда пролив образуется на наклонной поверхности, например, в углублении в земле, его площадь уменьшается, и интенсивность теплового излучения падает. Явления, сопровождающие зажигание пролива или выход воспламеняющейся жидкости при потере герметичности, зависят от количества пара над проливом, а не от полного количества разлитой жидкости.

Эти явления зависят также от степени смешения воспламеняющихся паров с воздухом. Предотвращение аварий пожаров в нефтеперерабатывающей и нефтехимической промышленности является одной из важнейших проблем, поскольку перерабатываемое сырье и получаемые продукты имеют взрыво — и пожароопасные свойства, что усугубляется высокими температурами и давлениями процессов, в которых они участвуют.

Актуальность проблемы возрастает в связи с интенсификацией технологических процессов и возрастанием единичных мощностей агрегатов.

Статистика аварий, связанных с развитием пожара пролива. Данные об известных авариях на различных объектах, связанные с развитием пожара пролива приведены в таблице1. Пожар уничтожил не только завод, но и 10 административных зданий и 80 частных домов. На котельной произошел пожар емкости с мазутом.

Возникла угроза возгорания еще двух емкостей с мазутом. Пожар на нефтебазе Кемеровского авиационного предприятия при переливе ДТ загорелись три емкости вместимостью 60т каждая. Вероятная причина пожара — разряд статического электричества.

В результате ЧП произошел разлив нефти на территории и Огонь был потушен при помощи пенной атаки. Цистерны, находящиеся вокруг, поливали холодной водой, чтобы огонь не мог перекинуться на них. В результате аварии был нанесен большой вред экологии, так как в атмосферу выделялись канцерогены.

Загорелись 10 цистерн с ГЖ. Причиной пожара стала неосторожность рабочих нефтебазы при переливании горючих материалов из одной емкости в другую. Из-за нарушения мер безопасности при перекачке нефтепродуктов в автоцистерну, произошло возгорание нефтепродукта с последующим распространением на находящиеся рядом емкости.

Расчет осуществляется для определения кроме геометрических размеров открытого пламени размеров зон воздействия теплового излучения различной интенсивности табл. Воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганой поверхности; воспламенение фанеры. F q — угловой коэффициент облученности;. Среднеповерхностная плотность теплового излучения E f и удельная массовая скорость выгорания m определяются по справочным данным или табл.

Таблица 3 - Среднеповерхностная плотность теплового излучения и удельная массовая скорость выгорания для различных веществ. Наименование горящего вещества изделия или пожароопасной операции. Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости. Величины критической плотности падающих лучистых потоков представлены в табл. Таблица 6 — Значения величины критической плотности падающих лучистых потоков пожарной нагрузки для некоторых материалов.

Таблица 7 - Величина критической плотности теплового потока для некоторых горючих материалов. Плита древесно-стружечная с отделкой "Полиплен". Плита древесно-волокнистая с лакокрасочным покрытием под ценные породы дерева.

Стеклопластик на полиэфирной основе. Обои моющиеся ПВХ на бумажной основе. Линолеум ПВХ на тканевой основе. Легковоспламеняющиеся, горючие и трудногорючие жидкости при температуре самовоспламенения, О С:.

Для диаметра очага пожара d менее 10 м или более 50 м следует принимать E f такой же, как и для очагов, диаметром 10 м и 50 м, соответственно. Эффективный диаметр пролива d , м, рассчитывается по формуле. Высота пламени Н , м, рассчитывается по формуле. Угловой коэффициент облученности определяется по формуле. Коэффициент пропускания определяется по формуле. Условная вероятность поражения тепловым излучением человека, находящегося на определенном расстоянии от эпицентра аварии, определяется с помощью пробит — функции P r , которая рассчитывается по формуле.

Связь функции Р r i с вероятностью той или иной степени поражения находится по табл. При полной разгерметизации резервуара с 50 м 3 дизельного топлива оно вытекает в обвалование площадью м 2 и высотой 0,5 м. Расстояние от центра пролива до оператора 10 м.

Требуется определить размеры зон поражения при пожаре пролива для всех значений интенсивности теплового излучения табл. Площадь пролива определяется, исходя из условия, что пролитое дизельное топливо разольется слоем, толщиной 0,05 м [5]. Так как резервуар с дизельным топливом находится в обваловании, то необходимо проверить, не выльется ли дизельное топливо за пределы обвалования. С этой целью определяется объем обвалования. Таким образом, объем обвалования превышает объем пролитого дизельного топлива, поэтому площадь пролива принимается равной площади обвалования.

По формулам ,10 для заданного расстояния от геометрического центра пролива до облучаемого объекта рассчитываются соответствующие величины:. Определяется коэффициент пропускания по формуле Состояние защищенности личности, имущества, общества и государства от пожаров. Количество теплоты, которое может выделиться в помещении при пожаре.

Состояние объекта защиты, характеризуемое возможностью возникновения и развития пожара, а также воздействия на людей и имущество опасных факторов пожара Федеральный закон "Технический регламент о требованиях пожарной безопасности" от 22 июля г. Мера возможности реализации пожарной опасности объекта и ее последствий для людей и материальных ценностей. Ситуация, характеризующаяся вероятностью возникновения пожара с возможностью дальнейшего его развития. Величина, количественно характеризующая какое-либо свойство пожарной опасности.

Авария, для предотвращения которой в проекте производственного объекта предусмотрены системы обеспечения безопасности, гарантирующие обеспечение заданного уровня безопасности.

Наиболее распространенный способ пожаро-, взрывозащиты замкнутого оборудования и помещений, заключающийся в оснащении их предохранительными мембранами и или другими разгерметизирующими устройствами с такой площадью сбросного сечения, которая достаточна для предотвращения разрушения оборудования или помещения от роста избыточного давления при сгорании горючих смесей. Протяженность ограниченной каким-либо образом части пространства.

Степень опасности, ведущей к гибели группы людей в результате воздействия опасных факторов пожара. Модель последовательности событий с определенной зоной воздействия опасных факторов на людей, здания, сооружения и технологические процессы.

Часть производственного процесса, связанная с действиями, направленными на изменение свойств и или состояния обращающихся в процессе веществ и изделий. Вещества и материалы, обращающиеся в технологической аппаратуре технологической системе. Производственный комплекс зданий, сооружений и наружных установок, расположенных на отдельной площадке предприятия и предназначенный для осуществления технологического процесса производства.

Анализ пожарной опасности производственных объектов должен предусматривать: К пожароопасным ситуациям не относятся ситуации, в результате которых не возникает опасность для жизни и здоровья людей.

Эти ситуации не учитываются при расчете пожарного риска. При этом площадь сливного отверстия должна быть такой, чтобы исключить перелив жидкости через борт ограничивающего устройства и растекание жидкости за его пределами приложение К ; - параметры паровых завес для предотвращения контакта парогазовых смесей с источниками зажигания приложение Л ; - концентрационные пределы распространения пламени для горючих смесей, находящихся в технологических аппаратах и оборудовании, определяемые согласно ГОСТ Выбор параметров, необходимых для оценки пожарной опасности технологических процессов, осуществляется на основе анализа специфики их пожарной опасности.

При изучении технологического регламента следует рассматривать все стадии технологического процесса от подготовки сырья и до выпуска готовой продукции. Регламентированные значения параметров, определяющих пожарную опасность технологического оборудования и процесса, допустимый диапазон их изменений, организация проведения процесса должны устанавливаться разработчиком оборудования и процесса на основании данных о предельно допустимых значениях параметров или их совокупности для участвующих в процессе технологических сред.

На схемах и картах указывают: При этом необходимо дополнительно учитывать: В случае изменения технологического процесса или отдельных его операций следует пересматривать выбор средств и способов предотвращения пожара и противопожарной защиты.

При этом применяемые виды пожарной техники должны обеспечивать эффективное тушение пожара и быть безопасными для людей. Если по условиям совместимости огнетушащих веществ с горючими материалами назначение общего для всех огнетушащего агента нецелесообразно, то допустимо применение нескольких огнетушащих веществ.

При этом горючие вещества, не совместимые с тем или иным огнетушащим составом, должны быть пространственно отделены или вынесены в отдельные помещения. Расчетное время отключения трубопроводов определяют в каждом конкретном случае исходя из реальной обстановки, и оно должно быть минимальным с учетом паспортных данных на запорные устройства, характера технологического процесса и вида расчетной аварии.

Расчетное время отключения трубопроводов следует принимать равным: Допускается использование справочных данных. Допускается использование показателей пожарной опасности для смесей веществ и материалов по наиболее опасному компоненту. При отсутствии данных допускается принимать равным кПа; - начальное давление, кПа допускается принимать равным кПа ; - масса горючего газа ГГ или паров легковоспламеняющихся ЛВЖ и горючих жидкостей ГЖ , вышедших в результате расчетной аварии в помещение, вычисляемая для ГГ по формуле А.

Допускается принимать значение по таблице А. Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые до температуры вспышки и выше. Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при наличии возможности образования аэрозоля.

Легковоспламеняющиеся и горючие жидкости, нагретые ниже температуры вспышки, при отсутствии возможности образования аэрозоля. В качестве расчетной температуры следует принимать максимально возможную температуру воздуха в данном помещении в соответствующей климатической зоне или максимально возможную температуру воздуха по технологическому регламенту с учетом возможного повышения температуры в аварийной ситуации.

Допускается принимать равным трем. Коэффициент участия горючих газов и паров, нагретых не выше температуры окружающей среды легковоспламеняющихся жидкостей при сгорании газо-, паро- и пылевоздушной смеси для заданного уровня значимости , уровень значимости - вероятность того, что значение концентрации превысит значение математического ожидания этой случайной величины рассчитывают по формулам: Для горючих газов при отсутствии подвижности воздушной среды.

Для паров легковоспламеняющихся жидкостей при отсутствии подвижности воздушной среды. Для паров легковоспламеняющихся жидкостей при подвижности воздушной среды. Концентрация может быть найдена по формуле. Уровень значимости выбирают исходя из особенностей технологического процесса.

Допускается принимать , равным 0, Допускается учитывать постоянно работающую общеобменную вентиляцию, обеспечивающую концентрацию горючих газов и паров в помещении, не превышающую предельно допустимую взрывобезопасную концентрацию, рассчитанную для аварийной вентиляции. Указанная общеобменная вентиляция должна быть оборудована резервными вентиляторами, включающимися автоматически при остановке основных.

Электроснабжение указанной вентиляции должно осуществляться не ниже чем по первой категории надежности. При этом массу горючих газов или паров легковоспламеняющихся или горючих жидкостей, нагретых до температуры вспышки и выше, поступивших в объем помещения, следует разделить на коэффициент , определяемый по формуле.

При этом каждое из слагаемых в формуле А. Если аварийная ситуация связана с возможным поступлением жидкости в распыленном состоянии, то она должна быть учтена в формуле А. Масса паров жидкости, поступивших в помещение при аварийной ситуации, может быть определена экспериментально или расчетным путем.

Для ненагретых выше расчетной температуры окружающей среды ЛВЖ при отсутствии данных допускается рассчитывать по формуле.

При отсутствии справочных данных допускается рассчитывать по формуле. В отсутствие возможности получения сведений для оценки величины допускается принимать 1.

К пылям, способным образовывать горючие пылевоздушные смеси, относят дисперсные материалы, характеризующиеся наличием показателей пожарной опасности: В отсутствие возможности получения сведений для расчета допускается принимать. При отсутствии экспериментальных сведений о величине допускается принимать 0,9; - масса отложившейся в помещении пыли к моменту аварии, кг. При отсутствии экспериментальных данных о величине допускается принимать: Величину принимают в соответствии с А.

Принимают равным 0,6 при сухой и 0,7 - при влажной пылеуборке ручной. Под труднодоступными для уборки площадями подразумевают такие поверхности в производственных помещениях, очистка которых осуществляется только при генеральных пылеуборках. Доступными для уборки местами являются поверхности, пыль с которых удаляется в процессе текущих пылеуборок ежесменно, ежесуточно и т. При отсутствии экспериментальных данных о величине полагают 0; , - доли выделяющейся в объем помещения пыли, оседающей соответственно на труднодоступных и доступных для уборки поверхностях помещения.

При отсутствии сведений о коэффициентах и допускается принимать 1, 0. Типичные предельно допустимые значения избыточного давления, кПа. Умеренные повреждения зданий повреждение внутренних перегородок, рам, дверей и т. В случае, когда определить величину не представляется возможным, следует принимать ее превышающей 5 кПа. За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают геометрический центр пролива, а в случае, если меньше габаритных размеров пролива, - внешние габаритные размеры пролива.

При необходимости может быть учтено влияние различных метеорологических условий на размеры взрывоопасных зон. При этом амплитуды волны давления малы и могут не приниматься во внимание при оценке поражающего воздействия. В этом случае реализуется так называемый пожар-вспышка, при котором зона поражения высокотемпературными продуктами сгорания паровоздушной смеси практически совпадает с максимальным размером облака продуктов сгорания то есть поражаются в основном объекты, попадающие в это облако.

Радиус воздействия высокотемпературных продуктов сгорания паровоздушного облака при пожаре-вспышке определяется формулой. Значение принимается на основе имеющихся экспериментальных данных или по таблице В. Примечание - Для диаметров очага менее 10 м или более 50 м следует принимать такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно. Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение значений и по компонентам, для которых величины и максимальны. Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в случаях отсутствия ветра факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок рассчитываются по формулам В.

Эффективный диаметр пролива м рассчитывается по формуле. Длина пламени м определяется по формулам: Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра рассчитывается по формуле.

Коэффициент пропускания атмосферы для пожара пролива определяется по формуле. Непереносимая боль через с Ожог 1-й степени через с Ожог 2-й степени через с Воспламенение хлопка-волокна через 15 мин. Воспламенение древесины, окрашенной масляной краской по строганной поверхности; воспламенение фанеры. Непереносимая боль через с Ожог 1-й степени через с Ожог 2-й степени через с. Сущность метода В настоящем приложении установлен порядок расчета изменения во времени концентрации газа в облаке при мгновенном выбросе и непрерывном истечении сжиженного углеводородного газа СУГ.

За счет внутренней энергии СУГ его массовая доля мгновенно испаряется, образуя с капельками жидкости облако аэрозоля. За счет больших скоростей вихревых потоков происходит быстрое вовлечение в облако воздуха и быстрое испарение оставшейся части СУГ. Массу воздуха , кг, мгновенно вовлекающуюся в облако для такого испарения, рассчитывают по формуле. С течением времени высота облака уменьшается, а радиус растет. Изменение во времени радиуса, высоты облака и концентрации газа в нем в этой фазе называемой фазой падения определяется путем решения методом Рунге-Кутта реализованным в виде стандартной программы на ЭВМ системы обыкновенных дифференциальных уравнений.

Решением системы вышеуказанных уравнений являются зависимости , ,. Для решения системы уравнений необходимы дополнительные соотношения. В качестве критерия окончания фазы падения принимают выполнение условия. Зависимость находим из соотношения. Концентрацию газа в точке с координатами , , в фазе пассивной дисперсии определяют из формулы.

При принимается , ; при ;. Время существования огненного шара с определяется по формуле. Основными структурными элементами алгоритма расчетов являются: Исходными данными для расчета параметров волн давления при сгорании облака являются: Допускается величину принимать равной массе горючего вещества, содержащегося в облаке, с учетом коэффициента участия горючего вещества во взрыве. При расчете параметров сгорания облака, расположенного на поверхности земли, величина эффективного энергозапаса удваивается.

Классификация наиболее распространенных в промышленном производстве горючих веществ приведена в таблице Е. В случае, если вещество не внесено в классификацию, его следует классифицировать по аналогии с имеющимися в списке веществами, а при отсутствии информации о свойствах данного вещества, его следует отнести к классу 1, то есть рассматривать наиболее опасный случай.

Широкая фракция легких углеводородов. Для иных горючих веществ в расчетах используется удельное энерговыделение. Здесь - корректировочный параметр. Для условно выделенных классов горючих веществ величины параметра представлены в таблице Е. Характеристики загроможденности окружающего пространства разделяются на четыре класса: Если размер детонационной ячейки для данной смеси неизвестен, то минимальный характерный размер струй принимается равным 5 см для горючих веществ класса 1; 20 см - для горючих веществ класса 2; 50 см - для горючих веществ класса 3 и см - для горючих веществ класса 4; класс II - сильно загроможденное пространство: Класс загроможденности окружающего пространства.

При определении максимальной скорости фронта пламени для режимов сгорания классов дополнительно рассчитывается видимая скорость фронта пламени по соотношению Е.

В том случае, если полученная величина больше максимальной скорости, соответствующей данному классу, она принимается по формуле Е. Класс 1 режима сгорания облака Рассчитывается соответствующее безразмерное расстояние по формуле. Величины безразмерного давления и импульс фазы сжатия определяются по формулам для газо-, паро- и пылевоздушных смесей: В случае, если менее 0,2, то равно 18, а в формулу Е.

Размерные величины избыточного давления и импульса фазы сжатия определяются по формулам: Рассчитываются величины безразмерного давления и импульса фазы сжатия по формулам: В случае дефлаграции пылевоздушного облака величина эффективного энергозапаса умножается на коэффициент. Размерные величины избыточного давления и импульса фазы сжатия определяются по формулам Е.

При этом в формулы Е. При попадании замкнутого резервуара со сжиженным газом СУГ с легковоспламеняющейся ЛВЖ или горючей ГЖ жидкостью в очаг пожара может происходить нагрев содержимого резервуара до температуры, существенно превышающей нормальную температуру кипения, с соответствующим повышением давления.

За счет нагрева несмоченных стенок сосуда снижаются прочностные характеристики материала, в результате чего при определенных условиях оказывается возможным разрыв резервуара с возникновением волн сжатия. Рассчитывают показатель , характеризующий возможность возникновения волн сжатия, по формуле. Если 0,35, возникновения волн сжатия не происходит. При 0,35 вероятность возникновения данного явления велика. Избыточное давление и импульс в волне давления, образующиеся при взрыве резервуара с перегретой ЛВЖ, ГЖ или сжиженным углеводородным газом далее - СУГ в очаге пожара, определяются по формулам: При наличии в резервуаре предохранительного устройства клапана или мембраны величина определяется по формуле.

Единицы измерения кПа, мм рт. Массовая доля мгновенно испарившейся жидкости определяется по формуле. Принимается, что при 0,35 вся масса жидкости, находящаяся в оборудовании, за счет взрывного характера испарения переходит в парокапельное облако. При 0,35 оставшаяся часть жидкости испаряется с поверхности пролива за счет потока тепла от подстилающей поверхности и воздуха. Целью расчета является выбор площади поддона , м , и расчет площади сливного отверстия , м.

При отсутствии данных скорость выгорания следует принять равной нулю. Если данных таблицы К. Истечение жидкости из резервуара. Рассматривается резервуар, находящийся в обваловании рисунок К.

Для определения количества жидкости, перелившейся через обвалование, и времени перелива следует проинтегрировать соответствующую систему уравнений, где величина может быть переменной. При такой пожароопасной ситуации часть хранимой в резервуаре жидкости может перелиться через обвалование.

Граничные условия с учетом геометрии задачи рисунок К. График расчетной и экспериментальной зависимостей массовой доли перелившейся через обвалование жидкости от параметра представлен на рисунке К. Завеса должна обладать достаточными плотностью и дальнобойностью, исключающими проскок горючей смеси в защищаемую зону объекта.